前段の、ミックス段の出力は、IFTの出力インピーダンスが1.5KΩでした。
強制的に1.5ｋΩにするために、R51.5ｋΩを回路に並列置きます。
SGの出力インピーダンスを、この1.5ｋΩに合わせるために、1.5ｋΩの抵抗を直列に入れます。
下の回路に出てくるR1は、上図のR5です。
MOS＿FETの入力インピーダンスは、無限大に大きいのですから
ゲート１（G1)で、いくらの減衰になるか？
実測してみました。
スペアナは、TR4171（1MΩ入力）
プローブは、10：１のテクトロの100MHz用プローブ
マイナス20ｄB）
SG入力87.8ｄBμ
スペアナ計測値60.0ｄBμ
真値は60.0+20ｄB=80.0ｄBμ
結局、
と、計算されます。
これは、
1.5ｋΩが2つ直列されるから、6ｄB減衰
それと、その他の減衰1.8ｄBの合計です。
スペアナの電圧計測値は、常に、-20ｄBされるのが、忘れそう.....
ゲインは、出力インピーダンスで変化します。
出力インピーダンスが
2.2Kで72.5ｄB
15ｋで85.5ｄB
24ｋで87.5ｄB
でした。
15ｋ、24ｋの場合、ゲートを開放すると、発振します。
実際には、開放することは、ないので、これで、いいと、思いまする。
AGC有りの場合と、AGC無しの場合で、計測しましたが
15ｋ、24ｋは、AGCありの場合も、そうでない場合も、特性は、殆ど変わらなかったので、15ｋで代表します。
こうしないと、
出力インピーダンスが2.2ｋの場合
AGC有りの場合と、無しの場合で、違いがなかったんです。
計測結果です。
ここで、前段のシミュレーションから得た値を、調べておきます。
アンテナ入力
S9=600μVp ＝52.6 dBμVrms中間周波入力換算
1μVｐ =5.1 dBμVrms中間周波入力換算
0.1uV =-1.9 dBμVrms中間周波入力換算
この値を使うと
S9（52.6ｄBμV）中間周波入力換算あたりから、AGCが効きはじめます。
S9の入力換算値を調べてみましょう
SGの入力＝52.6ｄBμ＋7.8ｄB＝60.4ｄBμV
ですから
注意 （元々、使用したSG自体が、2次高調波は、基本波に比べて40ｄB下にあります。）
同入力で、
このS9換算の入力で、AGC電圧は、すでに、0.62V出ています。
しかし、ご覧のように、
AGCがかかっても、2次高調波とは、28ｄBの差があって、
出力電圧も、丁度よい位の大きさです。
この出力を、SH7047FのADコンバータに入れる、予定を、しております。
S9より、Sが5つ小さい、S４の信号（-15ｄB）でも
AGC電圧は0.27Vありますから、Sメータも、なんとか振らせる事ができるのでは....
Sメータ、よく知りませんねんやわ....
一方、出力インピーダンスが15ｋΩの方は
ゲインが80ｄB位取れます、ノイズも同じく増えるのですが...
こちらの方は、AGC電圧が、ゲインのせいで、早くから効きます。
計算では、ほとんど、S1位からか...
これが、普通なんやろか？全く解らん、
ゲインが大きいほうが、やっぱりええねんやろか？
どっちが、ええのん？
AGCが無かったら、138ｄBμVまで、出力があるのに、
AGCを入れることに依って、112ｄBμVまで、下げることができたから
利得制御が26ｄB、または、21dBあったと、言うことになるんやろか？
それとも、
入力が100ｄBの範囲で、AGC有りの場合
出力が112-72＝40ｄBの変化やから
100-40＝60ｄBの利得制御と、なるんやろか....
ここんとこ、よく解らんのですが....
H.17.3.29